ASCO電磁閥閥桿斷裂失效分析

　　ASCO電磁閥是輸油輸氣管線中的控制介質(zhì)元件。某單位使用的1臺(tái)進(jìn)口管線球閥，在項(xiàng)目現(xiàn)場(chǎng)發(fā)生了閥桿斷裂事故，導(dǎo)致此臺(tái)閥門無(wú)法正常使用，委托我公司進(jìn)行維修。為了找到閥桿斷裂的主要原因，特此進(jìn)行了以下分析。

　　ASCO電磁閥閥桿斷口位于O型圈槽與臺(tái)階的過(guò)渡處，斷口面比較平整（見(jiàn)圖1）。閥門經(jīng)解體后發(fā)現(xiàn)：球面有的劃痕，并且有多處坑窩（見(jiàn)圖2）；閥座上的O型圈已損壞，存在長(zhǎng)約8mm左右的缺口（見(jiàn)圖3）。

　　1.分析過(guò)程

　　經(jīng)解體后得知：此閥門結(jié)構(gòu)為雙向閥座密封固定式球閥，主要由閥體、左右連接體、閥桿、上下支撐板、球體、密封圈、執(zhí)行機(jī)構(gòu)等組成；密封副由閥座組件上的O型圈與球體球面構(gòu)成；球體由上、下兩個(gè)支撐板支撐，通過(guò)旋轉(zhuǎn)執(zhí)行機(jī)構(gòu)帶動(dòng)閥桿轉(zhuǎn)動(dòng)，從而實(shí)現(xiàn)球體的90°旋轉(zhuǎn)，并通過(guò)進(jìn)、出口兩端閥座與球體的密封，實(shí)現(xiàn)接通和截?cái)嘟橘|(zhì)的目的。

　　這種結(jié)構(gòu)形式的閥門特點(diǎn)是：閥門為筒狀體、固定球結(jié)構(gòu)，閥座采用雙座雙向自密封結(jié)構(gòu)，同時(shí)有預(yù)緊彈簧，密封和自動(dòng)泄放中腔過(guò)高壓力的功能；閥門內(nèi)置有支撐板，球體通過(guò)上下支撐板固定于閥腔之中，大大減小閥桿的受力情況。當(dāng)閥門在正常工作時(shí)，介質(zhì)的密封力通過(guò)支撐板作用到連接體上，

　　2.理化分析及無(wú)損檢測(cè)

　?。?）化學(xué)成分 在光譜分析儀進(jìn)行了光譜分析，分析結(jié)果參見(jiàn)表1。 表1  閥桿材料化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）  （%）

　　ASCO電磁閥從以上分析數(shù)據(jù)可以得知：閥桿的材質(zhì)符合ASTM A322對(duì)4130材料的要求。

　?。?）力學(xué)性能試驗(yàn)

　　斷裂閥桿加工成拉伸試樣，在WE-60型萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表2。 表2  閥桿材料力學(xué)性能試驗(yàn)數(shù)據(jù)

　　抗拉強(qiáng)度σb/MPa 屈服強(qiáng)度σS/MPa 伸長(zhǎng)率A（%）

　　標(biāo)準(zhǔn)要求 ≥1145 ≥1110 ≥26

　　試驗(yàn)值 660 465 9

　　從以上試驗(yàn)數(shù)據(jù)可以得知：閥桿的力學(xué)性能是不達(dá)標(biāo)的。為了探究力學(xué)性能偏低的原因，特此進(jìn)行了微觀組織分析。

　?。?）微觀組織分析

　　取樣部位為閥桿斷裂面，金相觀察縱截面金相組織為珠光體與鐵素體（見(jiàn)圖4），而且呈連續(xù)帶狀分布，帶狀組織達(dá)到5級(jí)（按GB/T13299-1991 C系列評(píng)級(jí)標(biāo)準(zhǔn)）。組織中鐵素體晶界清晰可見(jiàn)，珠光體帶寬窄不一，見(jiàn)圖5。

　　從圖4看出：鐵素體和珠光體呈帶狀交替分布，呈現(xiàn)出較為的帶狀組織，內(nèi)部組織極不均勻。低合金鋼經(jīng)調(diào)質(zhì)處理后，內(nèi)部應(yīng)分布較為均勻的回火索氏體組織。圖5為試樣經(jīng)合理熱處理工藝進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理的金相組織。

　　（4）表面硬度檢測(cè)

　　閥桿在HB-3000型布氏硬度試驗(yàn)機(jī)上檢測(cè)硬度，其表面硬度190～207HBW，偏低。

　　（5）無(wú)損檢測(cè)

　　分別對(duì)斷裂閥桿按JB/T4730-2005的規(guī)定進(jìn)行了磁粉和超聲波探傷檢驗(yàn)，結(jié)果顯示：表面及內(nèi)部無(wú)超標(biāo)缺陷。

　　3.扭矩及零件尺寸檢測(cè)

　?。?）扭矩檢測(cè)

　　重新加工閥桿并組裝后，對(duì)事故閥門進(jìn)行了扭矩測(cè)試，試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表3。

　　表3  閥門扭矩測(cè)試數(shù)據(jù)

　　單面進(jìn)壓，檢測(cè)閥門執(zhí)行機(jī)構(gòu)輸出軸的扭矩

　　壓力P/MPa 0.5 1.0 1.8 3.0 4.0 5.0 6.3

　　扭矩T/N·m 40 80 100 140 170 250 300

　　從以上數(shù)據(jù)得知：閥門的啟閉扭矩是隨著壓力的增加而不斷增大的，當(dāng)壓力達(dá)到公稱壓力時(shí)，閥門的啟閉扭矩為300N·m，折算到閥桿上的扭矩值為2704N·m。經(jīng)計(jì)算，設(shè)計(jì)扭矩應(yīng)為270N·m左右，實(shí)際操作扭矩遠(yuǎn)大于設(shè)計(jì)扭矩。為了進(jìn)一步找到扭矩劇增的其他原因，特此對(duì)此閥門的關(guān)鍵零件進(jìn)行了尺寸檢測(cè)。

　?。?）零件尺寸檢測(cè)

　　ASCO電磁閥解體后，用三坐標(biāo)測(cè)量?jī)x分別對(duì)支撐板、閥體與連接體組件等關(guān)鍵零部件進(jìn)行了尺寸檢測(cè)，檢測(cè)數(shù)據(jù)見(jiàn)表4。

　　ASCO電磁閥閥門關(guān)鍵零部件尺寸檢測(cè)數(shù)據(jù)

　　檢測(cè)部位 支撐板兩端面到軸孔中心尺寸 閥體止口端面至閥體軸孔中心尺寸

　　檢測(cè)值/mm 上支撐板：62.770（右），62.223（左） 下支撐板：62.626（右），62.392（左） 左邊：63.750 右邊：64.800

　　對(duì)檢測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析得知，支撐板端面與連體端面存在較大間隙。上支撐板左邊間隙為1.53mm，右邊間隙為2.03mm；下支撐板左邊間隙為1.36mm，右邊間隙為2.17mm。

　　若支撐板端面與連接體止口端面間隙過(guò)大，則在介質(zhì)力的作用下，支撐板會(huì)發(fā)生移動(dòng)，將壓緊力傳遞到閥桿上，這樣會(huì)使閥桿承受很大的扭矩和剪切力。實(shí)踐證明：支撐板端面與連接體止口端面之間間隙在0.2～0.5mm時(shí)較為適宜。而此臺(tái)閥門支撐板與連接體止口端面的間隙遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過(guò)0.5mm，在介質(zhì)力的作用下，閥桿會(huì)承受較大的扭矩。